Valg av sirkulasjonspumpe for varmesystemet. Del 2
Sirkulasjonspumpen er valgt for to hovedegenskaper:
- G * - forbruk, uttrykt i m3 / t;
- H er hodet, uttrykt i m.
- mengden varme som er nødvendig for å kompensere for varmetap (i denne artikkelen tok vi et hus med et areal på 120 m2 med et varmetap på 12.000 W som grunnlag)
- spesifikk varmekapasitet på vann lik 4200 J / kg * оС;
- forskjellen mellom starttemperaturen t1 (returtemperatur) og den endelige temperaturen t2 (fremløpstemperatur) som kjølevæsken oppvarmes til (denne forskjellen betegnes som AT, og i varmekonstruksjon for beregning av radiatorvarmesystemer bestemmes ved 15 - 20 ° C ).
* Produsenter av pumpeutstyr bruker bokstaven Q for å registrere strømningshastigheten til oppvarmingsmediet. Produsenter av ventiler, for eksempel, bruker Danfoss bokstaven G for å beregne strømningshastigheten.
I hjemmepraksis brukes også dette brevet.
Derfor, innenfor rammen av forklaringene til denne artikkelen, vil vi også bruke bokstaven G, men i andre artikler, som går direkte til analysen av pumpens driftsplan, vil vi fortsatt bruke bokstaven Q for strømningshastigheten.
Bestemmelse av strømningshastigheten (G, m3 / h) til varmebæreren når du velger en pumpe
Utgangspunktet for valg av pumpe er mengden varme som huset mister. Hvordan finne ut? For å gjøre dette må du beregne varmetapet.
Dette er en kompleks ingeniørberegning som krever kunnskap om mange komponenter. Derfor, innenfor rammen av denne artikkelen, vil vi utelate denne forklaringen, og vi vil ta en av de vanlige (men langt fra nøyaktige) teknikkene som brukes av mange installasjonsfirmaer som grunnlag for mengden varmetap.
Essensen ligger i en viss gjennomsnittlig tapsrate per 1 m2.
Denne verdien er vilkårlig og utgjør 100 W / m2 (hvis huset eller rommet har ikke-isolerte murvegger, og til og med utilstrekkelig tykkelse, vil mengden varme som går tapt i rommet være mye større.
Merk
Omvendt, hvis bygningskonvolutten er laget med moderne materialer og har god varmeisolasjon, vil varmetapet reduseres og kan være 90 eller 80 W / m2).
La oss si at du har et hus på 120 eller 200 m2. Da vil varmetapet som vi er enige om for hele huset være:
120 * 100 = 12000 W eller 12 kW.
Hva har dette med pumpen å gjøre? Den mest direkte.
Prosessen med varmetap i huset skjer konstant, noe som betyr at prosessen med oppvarming av lokalene (kompensasjon for varmetap) må fortsette kontinuerlig.
Se for deg at du ikke har noen pumpe, ingen rørsystemer. Hvordan vil du løse dette problemet?
For å kompensere for varmetapet, må du forbrenne noe slags drivstoff i et oppvarmet rom, for eksempel ved, som folk i prinsippet har gjort i tusenvis av år.
Men du bestemte deg for å gi opp ved og bruke vann til å varme opp huset. Hva må du gjøre? Du må ta en bøtte (r), helle vann der inne og varme den over en ild eller gasskomfyr til kokepunktet.
Etter det tar du skuffene og bærer dem til rommet, hvor vannet gir varmen til rommet. Ta deretter andre bøtter med vann og legg dem tilbake på bålet eller gasskomfyren for å varme opp vannet, og bær dem deretter inn i rommet i stedet for det første.
Og så videre ad infinitum.
I dag gjør pumpen jobben for deg. Det tvinger vannet til å bevege seg til enheten, hvor det varmes opp (kjele), og deretter for å overføre varmen som er lagret i vannet gjennom rørledninger, leder det til varmeenheter for å kompensere for varmetap i rommet.
Spørsmålet oppstår: hvor mye vann er nødvendig per tidsenhet, oppvarmet til en gitt temperatur, for å kompensere for varmetapet hjemme?
Hvordan beregner jeg det?
For å gjøre dette må du vite flere verdier:
Disse verdiene må erstattes av formelen:
G = Q / (c * (t2 - t1)), hvor
G - nødvendig vannforbruk i varmesystemet, kg / sek. (Denne parameteren skal leveres av pumpen. Hvis du kjøper en pumpe med lavere strømningshastighet, vil den ikke kunne gi den mengden vann som kreves for å kompensere for varmetap. Hvis du tar en pumpe med en overvurdert strømningshastighet , dette vil føre til en reduksjon i effektiviteten, overdreven strømforbruk og høye startkostnader);
Q er mengden varme W som kreves for å kompensere for varmetap;
t2 er den endelige temperaturen du trenger for å varme opp vannet (vanligvis 75, 80 eller 90 ° C);
t1 - utgangstemperatur (temperaturen på kjølevæsken avkjølt med 15 - 20 ° C);
c - spesifikk varmekapasitet på vann, lik 4200 J / kg * оС.
Erstatt de kjente verdiene i formelen og få:
G = 12000/4200 * (80 - 60) = 0,143 kg / s
En slik strømningshastighet på kjølevæsken i løpet av et sekund er nødvendig for å kompensere for varmetapene til huset ditt med et areal på 120 m2.
Viktig
I praksis blir det brukt en strømningshastighet på vann som fortrenges innen 1 time. I dette tilfellet tar formelen følgende form etter å ha gått gjennom noen transformasjoner:
G = 0,86 * Q / t2 - t1;
eller
G = 0,86 * Q / AT, hvor
ΔT er temperaturforskjellen mellom tilførsel og retur (som vi allerede har sett ovenfor, ΔT er en kjent verdi som opprinnelig ble inkludert i beregningen).
Så uansett hvor komplisert, ved første øyekast, kan forklaringene for valg av en pumpe virke, gitt en så viktig mengde som strømning, selve beregningen og derfor er valget av denne parameteren ganske enkelt.
Alt kommer til å erstatte kjente verdier til en enkel formel. Denne formelen kan "hamres inn" i Excel og bruke denne filen som en hurtigkalkulator.
La oss øve!
En oppgave: du må beregne strømningshastigheten for et hus med et areal på 490 m2.
Beslutning:
Q (mengde varmetap) = 490 * 100 = 49000 W = 49 kW.
Designtemperaturregimet mellom tilførsel og retur er satt som følger: tilførselstemperatur - 80 ° C, returtemperatur - 60 ° C (ellers blir posten laget som 80/60 ° C).
Derfor ΔT = 80 - 60 = 20 ° C.
Nå erstatter vi alle verdiene i formelen:
G = 0,86 * Q / AT = 0,86 * 49/20 = 2,11 m3 / t.
Hvordan du bruker alt dette direkte når du velger en pumpe, vil du lære i den siste delen av denne artikelserien. La oss nå snakke om den andre viktige egenskapen - trykk. Les mer
Del 1; Del 2; Del 3; Del 4.
Valg av beregningsmetode
Sanitære og epidemiologiske krav til boligbygg
Før du beregner oppvarmingsbelastningen i henhold til forstørrede indikatorer eller med høyere nøyaktighet, er det nødvendig å finne ut de anbefalte temperaturforholdene for en boligbygning.
Ved beregning av egenskapene til oppvarming, må man lede av normene i SanPiN 2.1.2.2645-10. Basert på dataene i tabellen, er det i hvert rom i huset nødvendig å sikre optimal temperaturmodus for oppvarming.
Metodene som beregningen av timevarmebelastningen utføres på kan ha varierende grad av nøyaktighet. I noen tilfeller anbefales det å bruke ganske komplekse beregninger, noe som resulterer i at feilen vil være minimal. Hvis optimalisering av energikostnadene ikke er prioritert i utformingen av oppvarming, kan mindre nøyaktige ordninger brukes.
Ved beregning av timevarmebelastningen må det tas hensyn til den daglige endringen i utetemperaturen. For å forbedre nøyaktigheten i beregningen, må du kjenne bygningens tekniske egenskaper.
Bestemmelse av de estimerte strømningshastighetene for kjølevæsken
Anslått forbruk av oppvarmingsvann til varmesystemet (t / t) koblet i henhold til en avhengig ordning kan bestemmes av formelen:
Figur 346. Anslått forbruk av oppvarmingsvann til CO
- hvor Qо.р. er beregnet belastning på varmesystemet, Gcal / h;
- τ1.p. er temperaturen på vannet i tilførselsrørledningen til oppvarmingsnettet ved designtemperaturen til uteluften for utforming av oppvarming, ° С;
- τ2.r. - temperaturen på vannet i returrøret til varmesystemet ved designtemperaturen til uteluften for utforming av oppvarming, ° С;
Anslått vannforbruk i varmesystemet bestemmes ut fra uttrykket:
Figur 347. Anslått vannforbruk i varmesystemet
- τ3.r. - temperaturen på vannet i varmesystemets tilførselsrør ved designtemperaturen for uteluften for utforming av oppvarming, ° С;
Relativ strømningshastighet for oppvarmingsvann Grel. for varmesystemet:
Figur 348. Relativ strømningshastighet for oppvarmingsvann for CO
- hvor Gc. er den nåværende verdien av nettforbruket for varmesystemet, t / t.
Relativt varmeforbruk Qrel. for varmesystemet:
Figur 349. Relativt varmeforbruk for CO
- der Qо.- nåværende verdi av varmeforbruk for varmesystemet, Gcal / t
- hvor Qо.р. er den beregnede verdien av varmeforbruket for varmesystemet, Gcal / t
Anslått strømningshastighet for oppvarmingsmiddelet i varmesystemet koblet i henhold til et uavhengig skjema:
Figur 350. Anslått CO-forbruk i henhold til en uavhengig ordning
- hvor: t1.р, t2.р. - den beregnede temperaturen til den oppvarmede varmebæreren (andre krets) henholdsvis ved utløpet og innløpet til varmeveksleren, ºС;
Den estimerte strømningshastigheten til kjølevæsken i ventilasjonssystemet bestemmes av formelen:
Figur 351. Anslått strømningshastighet for SV
- hvor: Qv.r.- estimert belastning på ventilasjonssystemet, Gcal / h;
- τ2.w.r. er den beregnede temperaturen på tilførselsvannet etter luftvarmeren til ventilasjonssystemet, ºС.
Den estimerte strømningshastigheten til kjølevæsken for varmtvannsforsyningssystemet (DHW) for åpne varmesystemer bestemmes av formelen:
Figur 352. Anslått strømningshastighet for åpne varmtvannsanlegg
Vannforbruk for varmtvannsforsyning fra tilførselsledningen til oppvarmingsnettet:
Figur 353. Varmtvannstrøm fra tilførselen
- hvor: β er den vannfraksjonen som er trukket ut av tilførselsrørledningen, bestemt av formelen:Figur 354. Andelen vannuttak fra forsyningen
Vannforbruk for varmtvannsforsyning fra returledningen til oppvarmingsnettet:
Figur 355. Varmtvannsføring fra retur
Anslått strømningshastighet for oppvarmingsmiddel (oppvarmingsvann) for varmtvannssystemet for lukkede varmesystemer med en parallell krets for tilkobling av ovner til varmtvannsforsyningssystemet
Figur 356. Strømningshastighet for varmtvannskrets 1 i en parallell krets
- hvor: τ1.i. er temperaturen på tilførselsvannet i tilførselsrørledningen ved bruddpunktet i temperaturgrafen, ºС;
- τ2.t.i. er temperaturen på tilførselsvannet etter varmeren ved bruddpunktet i temperaturgrafen (tatt = 30 ºС);
Anslått varmtvannsbelastning
Med batteritanker
Figur 357.
I fravær av batteritanker
Figur 358.
2.3. Varmetilførsel
2.3.1... Generelle problemer
Varmetilførsel til hovedbygningen til MOPO RF utføres fra sentralvarmepunktet (sentralvarmestasjon nr. 520/18). Varmeenergi som kommer fra sentralvarmestasjonen i form av varmt vann, brukes til oppvarming, ventilasjon og varmtvannsforsyning for husholdningens behov. Tilkoblingen av hovedbygningens varmebelastning ved varmetilførselen til varmenettet utføres i henhold til et avhengig skjema.
Det er ingen kommersielle måleinstrumenter for varmeenergiforbruk (oppvarming, ventilasjon, varmtvannsforsyning).
Det økonomiske oppgjøret med varmeforsyningsorganisasjonen for forbruk av varmeenergi utføres i henhold til den totale kontraktuelle varmebelastningen på 1,34 Gcal / time, hvorav 0,6 Gcal / time faller på oppvarming (44,7%), ventilasjon - 0,65 Gcal / time (48,5%), for varmtvannsforsyning - 0,09 Gcal / time (6,8%).
Det årlige omtrentlige forbruket av varmeenergi i henhold til kontrakten med oppvarmingsnettet - 3942,75 Gcal / år bestemmes av oppvarmingsbelastningen (1555 Gcal / år), drift av forsyningssystemer (732 Gcal / år), varmeforbruk gjennom varmtvannssystemet (713 Gcal / år) og varmetap energi under transport og klargjøring av varmt- og oppvarmingsvann i sentralvarmestasjonen (942 Gcal / år eller ca. 24%).
Data om varmeenergiforbruk og finanskostnader for 1998 og 1999.er presentert i tabell 2.3.1.
Tabell 2.3.1
Konsoliderte data om varmeforbruk og finanskostnader i 1998 og 1999
| P / p Nei | Varmeforbruk, Gcal | Tariff for 1 Gcal | Kostnader inkludert moms, tusen rubler |
| 1998 år | |||
| januar | 479,7 | 119,43 | 68,75 |
| februar | 455,4 | 119,43 | 65,26 |
| mars | 469,2 | 119,43 | 67,24 |
| april | 356,3 | 119,43 | 51,06 |
| Kan | 41,9 | 119,43 | 6,0 |
| juni | 112,7 | 119,43 | 16,15 |
| juli | 113,8 | 119,43 | 16,81 |
| august | 102,1 | 119,43 | 14,63 |
| september | 117,3 | 119,43 | 16,81 |
| oktober | 386,3 | 119,43 | 55,4 |
| november | 553,8 | 119,43 | 79,37 |
| desember | 555,4 | 119,43 | 79,6 |
| Total: | 3743,9 | 536,58 | |
| 1999 år | |||
| januar | 443,8 | 156,0 | 83,08 |
| februar | 406,1 | 156,0 | 76.01 |
| Total: | 849,9 | 159,09 | |
- data i 1999 presenteres på tidspunktet for undersøkelsen
Dataanalyse (tabell 2.3.1) viser at av det totale varmeforbruket for 1998 (SQ = 3743,9 Gcal / år), Ql = 487,8 Gcal / år (13%) (bare varmtvannsforsyningssystemet fungerer), for oppvarmingsperioden (Oktober-april), når oppvarmings-, ventilasjons- og varmtvannsforsyningssystemene er i drift, er det Qs = 3256,1 Gcal / år (87%).
Dermed er varmebelastningen for oppvarming og ventilasjon definert som forskjellen mellom total last og varmtvannsbelastning:
Qow = Qz - Ql = 3256,1 - 487,8 = 2768,3 Gcal / år
og er 73,9% av det totale årlige varmeforbruket i 1998 S Q = 3743,9 Gcal / år.
De totale økonomiske kostnadene for betaling av varmeenergi i 1998 utgjorde 536,58 tusen rubler inkludert moms, hvorav 70,4 tusen rubler ble regnskapsført i sommerperioden (mai-september). og følgelig for oppvarmingsperioden (oktober-april) - 466,18 tusen rubler.
I 1998 var tariffen for forbruk av varmeenergi (eksklusiv moms) lik 119,43 rubler per 1 Gcal. I 1999 var det en kraftig økning i tariffen, opp til 156 rubler per 1 Gcal, noe som vil føre til en betydelig økning i tjenestekostnadene til en varmeforsyningsorganisasjon.
En komparativ analyse av varmeforbruk for oppvarming, ventilasjon og varmtvannsforsyning i henhold til rapporteringsdata for 1998 under design og normative forhold (i samsvar med gjeldende standarder) er presentert i avsnitt. 2.3.2, 2.3.3, 2.3.4 og 2.3.5 i denne rapporten.
2.3.2. Oppvarming
Oppvarming av hovedbygningen til MOPO utføres med varmt vann levert fra sentralvarmepunktet (nr. 520/18). Ved inngangen til bygningen fordeles varmestrømmen til tre interne oppvarmingssystemer, som fungerer i henhold til en-rørskjema med en øvre ledning.
Varmeanlegg: radiatorer M-140, konvektorer.
I 1992 ble volumet av oppvarmede lokaler i MOPO-bygningen, bygget i henhold til standardutformingen til en ungdomsskole, økt på grunn av delvis bruk av det tekniske gulvarealet. Samtidig har ikke organisasjonen informasjon som indikerer en endring i bygningens kontraktuelle termiske belastninger, samt informasjon som indikerer at det utføres justeringsarbeid for å optimalisere driftsparametrene til varmesystemene.
Ovennevnte omstendigheter var årsaken til å utføre, i løpet av undersøkelsen, variantberegninger av varmeforbruk for oppvarming av bygningen og gjennomføre den tilsvarende instrumentelle undersøkelsen av tilstanden til varmesystemene.
De beregnede og normative indikatorene for termisk energiforbruk for oppvarming av bygningen ble vurdert i henhold til de forstørrede egenskapene, i samsvar med anbefalingene fra SNiP 2-04-05-91, separat for designverdiene til de oppvarmede områdene (V = 43400 m3) og med tanke på delvis nyttig bruk av teknisk gulv (V = 47,900 m3), samt på grunnlag av standardverdien (referanse) for den spesifikke oppvarmingskarakteristikken (0,32 Gcal / (time m3)), tilsvarende den funksjonelle bruken av bygningen.
Maksimalt timevarmeforbruk for oppvarming av Qchasmak bestemmes av formelen:
Qomak = goV (tvn - tnarr) * 10-6 Gcal / time,
hvor gå er den spesifikke oppvarmingskarakteristikken, kcal / m3hourC; V er bygningens volum, m3; tвн, tнрр - henholdsvis estimert lufttemperatur i og utenfor bygningen: +18; -26 ° C
Ved vurdering av de spesifikke oppvarmingsegenskapene ved aggregerte indikatorer ble den empiriske formelen brukt
gå = аj / V1 / 6 kcal / m3hourС,
og følgende betegnelser:
a - koeffisient med tanke på konstruksjonstypen (For ferdigstøpt betong a = 1,85); j er en koeffisient som tar hensyn til påvirkning av utetemperaturen (For Moskva - 1.1).
Det årlige varmeforbruket for oppvarming av bygningen bestemmes av formelen:
Qog = b Qomak (tvn - tcro) / (tvn - tnarr) * t * 10-6 Gcal / år,
hvor b er en korreksjonsfaktor (For bygninger bygget før 1985.b = 1,13); t er varigheten av oppvarmingsperioden per år (For Moskva - 213 dager eller 5112 timer); tсро - den gjennomsnittlige designtemperaturen til uteluften i oppvarmingssesongen (for Moskva -3,6 ° C, ifølge SNiP 2.04.05.91).
Beregningen av varmeforbruk for oppvarming, med tanke på behovet for å sammenligne resultatet med de rapporterte verdiene for varmelasten i 1998, utføres for to alternativer:
- ved verdier på tсro = - 3.6оС og t = 213 dager / år i henhold til SNiP 2-04-05-91; - til verdiene tсro = - 1.89оС og t = 211 dager / år (5067 timer / år) i henhold til dataene fra Mosenergo oppvarmingsnett for oppvarmingsperioden 1998.
Beregningsresultatene er presentert i tabell 2.3.2.
Til sammenligning inneholder tabell 2.3.2 verdiene til den omtrentlige gjennomsnittlige årlige belastningen på varmesystemet under en avtale med en varmeforsyningsorganisasjon.
Basert på resultatene av beregninger (tabell 2.3.2) kan følgende utsagn formuleres:
- det kontraktsmessige forholdet mellom MOPO og varmeforsyningsorganisasjonen gjenspeiler bygningens designoppvarmingsegenskaper og har ikke blitt justert siden driftsstart; - en økning i estimert belastning på varmesystemet på grunn av bruken av en del av det tekniske gulvarealet kompenseres av en reduksjon i det spesifikke varmeforbruket som et resultat av en endring i bygningens funksjonelle formål, sammenlignet med designen.
For å verifisere samsvar med kravene i SNiP 2.04.05.91 og vurdere effektiviteten til varmesystemet ble det utført en serie kontrollmålinger. Resultatene av instrumental eksamen er presentert i avsnitt 2.3.5.
Tiltak for å spare varmeenergi i varmesystemet er gitt i avsnitt 3.2.
Tabell 2.3.2
Anslåtte og standardegenskaper for bygningens oppvarmingssystem
| Beregningsmetode | Indikatorer | |||
| Spesifikk oppvarmingskarakteristikk, Gcal / time * m3 | Maksimalt timevarmeforbruk, Gcal / time | Årlig varmeforbruk for oppvarming, Gcal / år | ||
| 1. I henhold til den beregnede spesifikke oppvarmingskarakteristikken: | ||||
| 1.1. | i 4 etasjer (V = 43400 m3) | 0,422 | 0,62 | 1557/1414 |
| 1.2. | i 5 etasjer (V = 47900 m3) | 0,409 | 0,72 | 1818/1651 |
| 2. I henhold til referanseverdien for den spesifikke oppvarmingskarakteristikken for kontorbygg (V = 47900 m3) | 0,320 | 0,55 | 1379/1252 | |
| 3. Under en kontrakt med en energiforsyningsorganisasjon | — | 0,60 | 1555/1412 | |
- Verdien av varmeforbruket i telleren til brøkdelen tilsvarer det normative (-3,6 ° C), i nevneren - den faktiske (-1,89 ° C) gjennomsnittlige lufttemperaturen for oppvarmingsperioden i 1998
2.3.3. Ventilasjon
For å sikre de nødvendige hygieniske og hygieniske standardene, er MOPO RF-bygningen utstyrt med generell utvekslingsventilasjon for tilførsel og eksos.
I følge designdataene er luftsirkulasjonshastigheten 1-1,5. Separate rom er koblet til klimaanlegget, med en valutakurs på over 8.
Døråpninger er utstyrt med termiske luftgardiner.
Designegenskapene til tilførselsventilasjon, klimaanlegg og luftgardinsystemer er presentert i tabell 2.3.3.
De siste igangkjøringstestene av forsyningssystemene ble utført i 1985.
Forsyningsventilasjonsanlegg er for øyeblikket ikke i bruk. Totalt antall eksosanlegg er 41, hvorav ikke mer enn 30% fungerer.
Eksosanlegg er plassert i teknisk gulv. Visuelle inspeksjoner har vist at en rekke systemer ikke fungerer. Hovedårsaken er feil i startapparater. Rommene der avtrekksviftene er plassert, er full av fremmedlegemer, rusk osv., Som kan føre til brannfare.
Det er nødvendig: å rense lokalene for fremmedlegemer og rusk; bringe alle ventilasjonssystemer i arbeidstilstand; å utføre av spesialister justeringen av driften av eksosanleggene i samsvar med den optimale driften av tilførselsventilasjonen. Gjennomføringen av disse tiltakene vil sikre effektiv luftutveksling i bygningen.
Tabell 2.3.3
Designegenskaper for forsyningssystemer
| Forsyningssystem | Kjennetegn | ||
| Maksimalt luftforbruk, m3 / time | Oppvarmingskapasitet til ovner, Gcal / time | ||
| Ventilasjon: | 55660 | 0,484 | |
| inkl. mva.antall | PS1 | 5660 | 0,049 |
| PS2 | 25000 | 0,218 | |
| PS3 | 25000 | 0,218 | |
| PS5 | 7000 | 0,079 | |
| Konditionering: | 23700 | 0,347 | |
| gjelder også | K1 | 18200 | 0,267 |
| K2 | 5500 | 0,080 | |
| Luftgardiner (VT3): | 7000 | 0,063 | |
Klimaanlegg (2 enheter) fungerer som tilførselsventilasjon, uten varmeforsyning, i omtrent 5 timer i måneden (kapasitet 18200 m3 / time).
I løpet av undersøkelsen ble det gjort en sammenligning mellom designvarmelastene for tilførselsventilasjon og klimaanlegg, beregnet for en utetemperatur på -15 ° C i samsvar med gjeldende SNiP i 1997-1998, og varmelastene på tilførselsventilasjonen i samsvar med SNiP "Oppvarming, ventilasjon og klimaanlegg" SNiP 2.04.05.91), gyldig på undersøkelsestidspunktet, på tnr = - 2.6оС.
Resultatene av beregning av varmeforbruk for tilførselsventilasjon og sammenligning med design og kontraktsverdier er presentert i tabell 2.3.4.
Beregningen av varmeforbruk for tilførselsventilasjon ble utført gjennom bygningens spesifikke ventilasjonskarakteristikk, i to tilfeller: i henhold til referansedata for kontorbygg og i henhold til beregningen gjennom frekvensen av luftutveksling.
Maksimalt timevarmeforbruk for tilførselsventilasjon
Qvmak = gvV (tvn - tnarr) * 10-6 Gcal / time,
hvor går er den spesifikke ventilasjonskarakteristikken, kcal / m3hourC; tвн, tнрр - henholdsvis den indre og designtemperaturen til uteluften i henhold til SNiPu: +18; -26 ° C
Beregningen av de spesifikke ventilasjonsegenskapene gjennom valutakursen ble utført i henhold til formelen
gw = mcVw / V kcal / m3time C.
Tabell 2.3.4
Anslåtte og normative indikatorer for varmeforbruk i forsyningssystemer
| Beregningsmetode | Indikatorer | Merk | ||
| Spesifikk ventilasjonskarakteristikk, Gcal / time * m3 | Maksimalt timevarmeforbruk, Gcal / time | Årlig varmeforbruk for ventilasjon, Gcal / år | ||
| I henhold til designverdien til spesifikke ventilasjonsegenskaper, inkludert: | 0,894 | 892/822 | ||
| tvungen ventilasjon | 0,484 (-15 ° C) | 545 | ||
| kondisjonering | 0,347 (-15 ° C) | 297 | ||
| luftgardiner | 0,063 | 50 | ||
| I henhold til referanseverdien for den spesifikke ventilasjonskarakteristikken: | 0,453 | 377/350 | Luftgardiner i henhold til prosjektet | |
| tvungen ventilasjon | 0,17 | 0,390 (-26 ° C) 0,240 (-15 ° C) | 327/300 272/250 | |
| luftgardiner | — | 0,063 | 50 | |
| I henhold til beregningen av den spesifikke ventilasjonskarakteristikken: | 0,483 | 401/373 | Luftgardiner i henhold til prosjektet | |
| tvungen ventilasjon | 0,312 | 0,42 (-26 ° C) 0,310 (-15 ° C) | 351/323 349/321 | |
| luftgardiner | — | 0,063 | 50 | |
| Under en kontrakt med en energiforsyningsorganisasjon | — | 0,65 (-15 ° C) | 732/674 | |
| Faktisk bruk av forsyningssystemer | — | 0,063 | 50 | Luftgardiner i henhold til prosjektet |
- Teller og nevner for brøkdelen viser henholdsvis varmeforbruket ved standard (-3,6 ° C) og faktisk gjennomsnittlig omgivelsestemperatur for oppvarmingsperioden (-1,89 ° C) i 1998
Det siste uttrykket bruker følgende notasjon:
m - luftkurs 1-1,5; c - volumetrisk varmekapasitet på luft, 0,31 kcal / m3time C; Vw / V - forholdet mellom bygningens ventilerte volum og det totale volumet.
I henhold til referansedataene er verdien av den spesifikke ventilasjonskarakteristikken lik gw = 0,17 kcal / m3hourC.
Det årlige varmeforbruket for tilførselsventilasjon bestemmes av formelen
Qvg = Qvmak (tvn - tcro) / (tvn - tnarr) * t * 10-6 Gcal / år,
hvor t er varigheten av tilførselsventilasjonen i oppvarmingsperioden med 8 timers tilførselsventilasjon per dag; tсро - den gjennomsnittlige designtemperaturen for uteluften i oppvarmingssesongen (for Moskva -3,6 ° C (SNiP 2.04.05.91), ifølge data fra Mosenergo oppvarmingsnett i 1998 - -1,89 ° C)
I følge SNiP er varmen på oppvarmingsperioden 213 dager. t time = 213 * 8 = 1704 timer / år. I følge Mosenergo-oppvarmingsnettet var oppvarmingsperioden faktisk i 1998 211 dager,
t time = 211 * 8 = 1688 timer / år.
Beregningen av varmeforbruk av luftgardiner ble ikke utført og ble hentet fra designdataene som tilsvarer 0,063 Gcal / time.
Dataene i tabell 2.3.4 viser at den kontraktsmessige belastningen på 674 Gcal / år (0,65 Gcal / time) er overvurdert i forhold til den beregnede med omtrent 44-48%. Samtidig må man huske på at det faktiske forbruket av varmeenergi bare bestemmes av varmegardinens funksjon.
Som avslutning på diskusjonen av resultatene av inspeksjonen av forsyningssystemer formulerer vi følgende konklusjoner:
- forsyningssystemene til MOPO-bygningen er utformet med et betydelig overskudd av kapasitet (unntatt demontert nettstasjon-4), som ikke får det varmeforbruket som er planlagt i kontrakten for forsyningssystemene; - normative indikatorer for varmeforbruk i forsyningssystemer, med tanke på den faktiske funksjonelle bruken av bygningen, er lavere enn både design og estimerte verdier fastsatt i kontrakten; - Varmeforbruket for forsyningssystemer i 1998 (50 Gcal) utgjorde omtrent 7,4% av volumene som er gitt i den nåværende kontrakten med strømforsyningsorganisasjonen.
Tiltak for å spare varme i tilførselsventilasjonssystemet er presentert i avsnitt 3.2.
2.3.4. Varmtvannsforsyning
Beregningen av varmtvannsforbruket til husholdningsbehov utføres i samsvar med SNiP 2.04.01.85 "Intern vannforsyning og avløp av bygninger".
Varmtvannsforbrukere er:
- spisestue og buffeer for matlaging og oppvask for 900 personer; - vannkraner for blandebatterier på badet - 33 stk; - dusjnett - 1 stk.
Varmt vann forbrukes også for rengjøring av gulv i administrative (arbeids) lokaler og haller (1 gang / dag); møterom (~ 1 gang / måned); kantiner, buffeer og matlaging (1-2 ganger / dag).
Hastighetsforbruket per person i administrative bygninger er 7 l / dag.
Basert på antall ansatte i bygningen, med tanke på besøkende (900 personer / dag), vil vi bestemme forbruket av varmt vann til husholdningsformål (antall arbeidsdager per år er 250)
Grg = 900 * 250 = 1575000 l / år = 1575 m3 / år
Det årlige varmeforbruket for å tilberede den estimerte mengden varmt vann vil være
Qrg = Grg cD t = 70,85 Gcal / år,
der Dt er forskjellen mellom temperaturene på oppvarmet vann 55 ° C og den gjennomsnittlige årstemperaturen på vann fra springen 10 ° C.
Gjennomsnittlig timevarmeforbruk bestemmes av driftsforholdene til varmtvannsforsyningssystemet (11 måneder eller 8020 timer)
Qrh = 0,0088 Gcal / time.
Det årlige forbruket av varmt vann til matlaging og oppvask (basert på 900 konvensjonelle retter per dag) er lik
Gppg = 900 * 12,7 * 250 = 2857500 l / år = 2857,5 m3 / år,
hvor 12,7 l / dag er hastigheten på varmtvannsforbruk for 1 servis.
Følgelig vil det årlige varmeforbruket for tilberedning av varmt vann være
Qppg = 128,58 Gcal / år,
til gjennomsnittlig timeforbruk
Qpph = 0,016 Gcal / time.
Det årlige vannforbruket for dusjnettet bestemmes ut fra forbrukshastigheten på 230 l / dag med varmt vann per ett dusjnett:
G dusj = 230 * 1 * 250 = 57500 l / år = 57,5 m3 / år
I dette tilfellet har det årlige og gjennomsnittlige timevarmeforbruket følgende verdier:
Qdush = 2,58 Gcal / år Qdush = 0,0003 Gcal / time.
Årlig vannforbruk for rengjøring av gulv fra mengden vannforbruk for rengjøring 1m2 - 3 l / dag. er 110 m3 / mnd. Når du forbereder varmt vann for rengjøring av gulv, forbrukes varmeenergi i mengden
Qwashed halv = 0,063 Gcal / time.
Det totale årlige beregnede og standard varmeforbruket for varmtvannsforsyning til husholdningens behov bestemmes av forholdet
S Gorg = Qrg + Qppg + Qdush + Qwashed half = = 70.85 + 128.58 + 2.58 + 506.99 = 709 Gcal / year
Følgelig er det totale gjennomsnittlige varmeforbruket per time for varmtvannsforsyning 0,088 Gcal / time.
Resultatene av beregning av varme for varmtvannsforsyning er oppsummert i tabell 2.3.5.
Tabell 2.3.5
Varmeforbruk for varmtvannsforsyning for husholdningens behov
| Varmtvannsforbrukere | Gjennomsnittlig timevarmeforbruk, Gcal / time | Årlig varmeforbruk, Gcal / år |
| Ved beregning, inkludert: | 0,0880 | 709 |
| Vannbrettende enheter | 0,0088 | 70,8 |
| Dusjnett | 0,0003 | 2,6 |
| Lage mat | 0,0160 | 128,6 |
| Rengjøring av gulv | 0,0630 | 507,0 |
| Under en avtale med en varmeforsyningsorganisasjon | 0,09 | 713 |
Sammenligning av resultatene av det beregnede og normative varmeforbruket for varmtvannsforsyning til husholdningsbehov med forbruket i henhold til kontraktsmessig belastning viser deres praktiske sammenfall: 709 Gcal / år - ifølge beregningen og 713 Gcal / år - i henhold til kontrakten . Den gjennomsnittlige timelasten faller naturlig sammen henholdsvis 0,088 Gcal / time og 0,090 Gcal / time.
Dermed kan det hevdes at varmetap i varmtvannsforsyningssystemet, på grunn av dets tilfredsstillende tilstand, er i standardområdet.
Å redusere forbruket av varmt vann ved å redusere brukshastigheten til rengjøring av gulv er uakseptabelt.
2.3.5.Resultater og analyse av kontrollmålinger i varmesystemet
I løpet av undersøkelsen i perioden 1. mars til 4. mars 1999 ble det utført kontrollmålinger av temperaturene i varmesystemets direkte- og returvann, nettvann, temperaturer på overflaten til varmeenheter. Målingene ble utført ved hjelp av et berøringsfritt infrarødt termometer KM826 Kane May (England).
Målingene ble utført for å:
- vurdere ensartetheten av varmebelastningen og effektiviteten av varmebruk i forskjellige seksjoner av bygningens varmesystem; - analyse av ensartetheten av fjerning av varme fra varmeenheter langs bygningens gulv og stigerørene i systemet; - verifisering av overholdelse av hygieniske og hygieniske standarder.
Forholdene og resultatene av eksperimentet er vist i tabell 2.3.6.
Planen for horisontale fordelingsdeler av interne varmesystemer er vist i figur 2.3.1.
Tabell 2.3.6
Betingelser for å utføre kontrollmålinger (eksperiment)
| Karakteristisk | Temperaturverdi, оС |
| Utetemperatur | -2оС |
| Standardindikatorer for varmesystem: | |
| Tilfør vanntemperatur | (84-86) оС |
| Oppvarmingstemperatur | |
| rett | (58-59) оС |
| omvendt | 46oC |
| Faktiske kjennetegn ved funksjonen til varmesystemer | |
| Direkte oppvarmingstemperatur | 58,5 ° C |
| Returtemperatur for oppvarming av vann | |
| № 1 | 51oC |
| № 2 | 49oC |
| № 3 | 49oC |
Oppvarmingssystem nr. 2 og nr. 3 er praktisk talt identiske når det gjelder utformingen av geometrien og det funksjonelle formålet med de oppvarmede lokalene. System nr. 1 skiller seg betydelig fra de andre, siden omfanget inkluderer trapper, en forsamlingshall, en foajé, et garderobeskap og uoppvarmede tekniske gulvrom. Som et resultat uttrykkes mindre effektiv varmebruk i en høyere returvanntemperatur (se tabell 2.3.6).
I tillegg er det en overvurdert verdi av temperaturen på returvannet som helhet i bygningen (49оС mot 46оС, gitt av regimekortet).
Underutnyttelse av den tilførte termiske energien (ca. 24%) representerer et utvilsomt potensial for energibesparelse.
Ufullstendig drift av tilført varme indikerer en funksjonsfeil i varmesystemene. Som en ekstra, sannsynlig årsak, kan man peke på utilstrekkelig varmefjerning fra varmeenheter på grunn av deres skjerming med dekorative paneler.
Fig. 2.3.2 og tabell 2.3.7 illustrerer den kvalitative naturen til endringen i temperaturen på oppvarmingsvannet ved innløpet til varmeovnene ved systemer, stigerør og gulv i hovedbygningen til MOPO RF.
I system nr. 3 ble det funnet en gruppe "kalde" stigerør som et resultat av målinger. I tillegg viser analysen av de presenterte resultatene at i system nr. 1 observeres en intensiv endring i temperaturen på direkte oppvarmingsvann bare i 3., 2. etasje.
Tabell 2.3.8. fordelingen av relative energistrømmer av gulv og varmesystemer presenteres.
Tabell 2.3.7
Resultatene av å måle temperaturene på oppvarmingsvannet på gulvene i bygningen langs stigerørene
| Gulv | Varmesystem | |||||||||||
| 1 | 2 | 3 | ||||||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 1 | 2 | 3 | 4 | 1 | 2 | 3 | 4 | |
| 5 | 58 | 58 | 58 | 58 | 58 | 58 | 58 | 58 | 58 | 58 | 58 | 53 |
| 4 | 56 | 57,5 | 56 | 57,5 | 56 | 57 | 57 | 57,5 | 56,5 | 57 | 57 | 52,5 |
| 3 | 54 | 57,5 | 54 | 57,5 | 54 | 55 | 55 | 55,5 | 54,5 | 54,5 | 54,5 | 52 |
| 2 | 52,5 | 56 | 52,5 | 56 | 52 | 53 | 53 | 53,5 | 53 | 52,5 | 52,5 | 51 |
| 1 | 51 | 54,5 | 51 | 54,5 | 50,5 | 51 | 51 | 51,5 | 51,5 | 51 | 51 | 50 |
| 51oC | 49 оС | 49 оС | ||||||||||
- Stand nr. 4 i det tredje varmesystemet er merket i designdokumentasjonen med nummer 60-62 (se ark OV-11 i designdokumentasjonen)
Tabell 2.3.8
Fordeling av varmestrømmer etter gulv og systemer
| Varmesystemnummer | Varmeoppvarming av systemet | Fordeling av varmestrømmer fra varmesystemer på gulvene i bygningen,% | ||||
| 5 | 4 | 3 | 2 | 1 | ||
| 1 | 0,270 | 5,9 | 15,2 | 22,8 | 27,3 | 28,8 |
| 2 | 0,363 | 12,1 | 23,2 | 21,5 | 21,6 | 21,6 |
| 3 | 0,367 | 13,3 | 23,9 | 21,3 | 21,3 | 20,2 |
| 1,000 | 10,9 | 21,3 | 21,8 | 23,0 | 23,0 | |
For varmeanlegg nr. 2 og nr. 3 er den relative varmeutslipp fra varmeovnene i 4. etasje merkbart høyere enn for de nedre etasjene i bygningen. Dette faktum er i samsvar med den opprinnelige utformingen og bygningens funksjonelle formål. Imidlertid, etter utvidelsen av varmesystemet på bekostning av det tekniske gulvet (for å unngå overoppheting av 4. etasje), burde den riktige justeringen av driften av varmesystemet ha blitt gjort, noe som dessverre ikke ble gjort.
Den relativt lave varmespredningen på teknisk gulv forklares med redusert høyde og antall oppvarmede rom.
Kontrollmålingene og analysen av innhentede data indikerer utilstrekkelig varmeisolering av taket (temperaturen på de tekniske gulvtakene er 14 ° C). Dermed førte utvidelsen av varmesystemet til det tekniske gulvet til fremveksten av overskytende tap av termisk energi gjennom tak gjerdene.
Sammen med "overoppheting" av lokalene i 4. etasje og generell underutnyttelse av en fjerdedel av atferdsenergien, er det utilstrekkelig fjerning av varme fra varmeenheter på nivå 3 - 1. etasje i system nr. 3 (til en mindre grad, system nr. 2). Det er flere elektriske ovner i rommene, som drives ved lave utetemperaturer.
Tabell 2.3.9 presenterer generaliserte indikatorer for funksjonen til bygningens oppvarmingssystem, som gjenspeiler temperaturverdiene i rom og varmeenheter.
Tabell 2.3.10 presenterer data om temperaturregimet i rom med forskjellige funksjonelle formål, og fordelingen av temperaturer over bygningens etasjer.
Tabell 2.3.9
Generelle indikatorer for oppvarmingssystemets funksjon
| Indikator | Måleområde for temperatur, оС | |
| min | maks | |
| Arbeidsrom temperaturer | 20 | 26 |
| Temperaturer i korridorer og trapperom | 16 | 23 |
| Direkte vanntemperaturer på varmeovner | 49 | 58 |
| Sett vanntemperaturene tilbake på varmeovner | 41 | 51 |
| Temperaturfall på varmeenheter | 3 | 10 |
Tabell 2.3.10
Områder for måling av lufttemperaturer i en bygning
| Varmesystem | Gulv | |||||
| 5 | 4 | 3 | 2 | 1 | ||
| № 1 | Arbeidsrom og lobby toC | 21-25 | 22 | |||
| Trapper til | 22 | 22 | 22 | 21 | ||
| № 2 | Arbeidsrom til | 20-23 | 23-24 | 22-23 | 22-23 | |
| Bibliotek toC | 24-26 | |||||
| Korridorer til | 16-20 | 23-24 | 21-22 | 20-22 | ||
| № 3 | Arbeidsrom til | 21-25 | 23-24 | 22-23 | 20-22 | 20-22 |
| Korridorer til | 16-22 | 23-24 | 21-22 | 21-22 | 20-21 | |
De gitte numeriske egenskapene til temperaturfordelingen er illustrert i figur 2.3.3.
Det siste eksperimentelle materialet relatert til overholdelse av hygieniske og hygieniske standarder, etter vår mening, trenger ikke kommentarer og er et tilleggsgrunnlag for følgende uttalelser:
- Bygning av varmesystemer krever ytelsestesting og optimalisering. - Effektiviteten til varmeoverføring fra varmeenheter reduseres betydelig med dekorative gitter. - Den varmeisolasjonen av takene på det tekniske gulvet er ikke tilstrekkelig. - Direkte tap fra underutnyttelse av tilført varmeenergi på grunn av "forvrengninger" i varmesystemer og skjerming av luftvarmere utgjør minst en fjerdedel av varmeforbruket til oppvarming av bygningen.
2.3.6. Varmebehovsbalanse
De beregnede og normative estimatene for varmeforbruk for oppvarming, ventilasjon og varmtvannsforsyning, resultatene av visuell og instrumentell verifisering av samsvar med de nødvendige sanitære og hygieniske arbeidsforholdene (kontrolltemperaturmålinger), gjorde det mulig å lage en balanse mellom varmeforbruket og sammenligne resultatene med varmeforbruk i 1998 i henhold til rapporterte data ...
Resultatene av varmeenergibalansen er presentert i tabell 2.3.11.
Strukturen til varmeenergibalansen under de beregnede og normative forhold er vist i figur 2.3.4.
Tabell 2.3.11
Termisk energibalanse
| Balansepost | Varmeforbruk | |
| Gcal / år | % | |
| Betalt varmeenergi (under kontrakten) | 3744 | 100 |
| Anslått og standard varmeforbruk, inkludert: | 2011 | 53,7 |
| - oppvarming | 1252 | 33,4 |
| - forsyningssystemer | 50 | 1,3 |
| - varmtvannsforsyning | 709 | 19,1 |
| Tap i bygningsnettverk (standard) | 150 | 4,0 |
| Anslåtte estimerte tap fra strømforsyningsorganisasjonen (under kontrakten) | 745 | 19,9 |
| Ubrukt, betalt energiressurser | 838 | 22,4 |
Manglende måling av varmeenergiforbruk for oppvarming, ventilasjon og varmtvannsforsyning tillater ikke betaling for faktisk varmeforbruk. Betaling ble utført i henhold til kontraktsbelastningen med varmeforsyningsorganisasjonen.
Det skal bemerkes at i den totale kontraktuelle varmebelastningen på 1,34 Gcal / time er varmebelastningen på tilførselsventilasjonen 0,65 Gcal / time, men luftvarmerne til tilførselssystemene fungerer for øyeblikket ikke. Varmeforsyningsorganisasjonen inkluderer betaling for tilførselsventilasjon i betalingen for varmeenergi.
Det er uten tvil hensiktsmessigheten med å organisere måleenheten.
Hvis du installerer en måler, kan du betale for det faktiske forbruket av varmeenergi. Instrumentmålingssystemer fører som regel til en reduksjon i økonomiske kostnader med ca. 20%.
Resultatene av undersøkelsen av energisektoren i hovedbygningen indikerer behovet for ytelsestesting av varmesystemet av spesialister for å justere enhetligheten i tilførselen av direkte vann gjennom stigerørene til systemene, for å skape optimale temperaturer i oppvarmet rom, unntatt "overoppheting" (overoppheting av innetemperaturen over + 18-20 ° C) ...
I et antall rom har ikke dekorative gitter av varmeenheter tilstrekkelig antall spor for konvektiv strøm av oppvarmet luft, noe som fører til irrasjonelle tap av termisk energi (~ 5-8% av det totale varmeforbruket til oppvarming).
Det er nødvendig å utføre følgende aktiviteter.
- Ta opp automatiseringen av forsyningssystemer og klimaanlegg. - Vurdere ytelsen til eksosanleggene og bestemme deres faktiske ytelse. - Fjern de identifiserte manglene for å optimalisere forholdet mellom tilførsels- og avtrekksluft i bygningen. - Gjør ytterligere kutt i de dekorative gitterene eller nekt å bruke dem, hvis den angitte hendelsen ikke fører til en merkbar forverring av lokalets utseende. - Når du utfører nåværende og større reparasjoner av bygningen, må du utføre arbeidet med isolering av takbelegget på det tekniske gulvet, noe som vil redusere bygningens totale varmebelastning med opptil 10%.
Vannforbruk i varmesystemet - tell tallene
I artikkelen vil vi gi et svar på spørsmålet: hvordan man korrekt beregner vannmengden i varmesystemet. Dette er en veldig viktig parameter.
Det trengs av to grunner:
Så første ting først.
Funksjoner ved valg av sirkulasjonspumpe
Pumpen velges i henhold til to kriterier:
Med trykk er alt mer eller mindre klart - dette er høyden som væsken skal heves i og måles fra laveste til høyeste punkt eller til neste pumpe, i tilfelle det er mer enn en i prosjektet.
Ekspansjonstankvolum
Alle vet at en væske har en tendens til å øke i volum når den varmes opp. Slik at varmesystemet ikke ser ut som en bombe og ikke flyter langs alle sømmene, er det en ekspansjonstank der det fortrengte vannet fra systemet samles opp.
Hvilket volum skal en tank kjøpes eller produseres?
Det er enkelt å vite de fysiske egenskapene til vann.
Det beregnede volumet av kjølevæsken i systemet multipliseres med 0,08. For et varmemedium på 100 liter vil ekspansjonstanken for eksempel ha et volum på 8 liter.
La oss snakke om mengden pumpet væske mer detaljert
Vannforbruket i varmesystemet beregnes med formelen:
G = Q / (c * (t2 - t1)), hvor:
- G - vannforbruk i varmesystemet, kg / sek;
- Q er mengden varme som kompenserer for varmetap, W;
- c er den spesifikke varmekapasiteten til vann, denne verdien er kjent og er lik 4200 J / kg * ᵒС (merk at andre varmebærere har dårligere ytelse i forhold til vann);
- t2 er temperaturen på kjølevæsken som kommer inn i systemet, ᵒС;
- t1 er temperaturen på kjølevæsken ved utløpet fra systemet, ᵒС;
Anbefaling! For behagelig opphold, skal temperaturen til varmebæreren ved innløpet være 7-15 grader. Gulvtemperaturen i systemet "varmt gulv" bør ikke overstige 29
ᵒ
FRA.Derfor må du selv finne ut hvilken type oppvarming som skal installeres i huset: om det vil være batterier, "varmt gulv" eller en kombinasjon av flere typer.
Resultatet av denne formelen vil gi strømningshastigheten til kjølevæsken per sekund tid for å fylle på varmetapet, så blir denne indikatoren omgjort til timer.
Råd! Mest sannsynlig vil temperaturen under drift variere avhengig av omstendighetene og sesongen, så det er bedre å legge 30% av aksjen til denne indikatoren med en gang.
Tenk på indikatoren for estimert mengde varme som kreves for å kompensere for varmetap.
Kanskje dette er det vanskeligste og viktigste kriteriet som krever ingeniørkunnskap, som må tilnærmes ansvarsfullt.
Hvis dette er et privat hus, kan indikatoren variere fra 10-15 W / m² (slike indikatorer er typiske for "passivhus") til 200 W / m² eller mer (hvis det er en tynn vegg uten eller utilstrekkelig isolasjon) .
I praksis tar bygge- og handelsorganisasjoner utgangspunkt i varmetapindikatoren - 100 W / m².
Anbefaling: beregne denne indikatoren for et bestemt hus der varmesystemet skal installeres eller rekonstrueres.
Til dette brukes kalkulatorer for varmetap, mens tap for vegger, tak, vinduer og gulv blir vurdert separat.
Disse dataene vil gjøre det mulig å finne ut hvor mye varme fysisk blir gitt av huset til miljøet i en bestemt region med sine egne klimatiske regimer.
Råd
Det beregnede tallet på tap multipliseres med husets areal og erstattes deretter med formelen for vannforbruk.
Nå er det nødvendig å håndtere et slikt spørsmål som vannforbruket i varmesystemet til en bygård.
Funksjoner av beregninger for en bygård
Det er to alternativer for å ordne oppvarming av en bygård:
Et trekk ved det første alternativet er at prosjektet er gjort uten å ta hensyn til de personlige ønskene til beboerne i individuelle leiligheter.
For eksempel, hvis de i en separat leilighet bestemmer seg for å installere et "varmt gulv" -system, og inntakstemperaturen til kjølevæsken er 70-90 grader ved en tillatt temperatur for rør opp til 60 ° C.
Eller omvendt, når man bestemmer seg for å ha varme gulv for hele huset, kan en enkelt person havne i en kald leilighet hvis han installerer vanlige batterier.
Beregningen av vannforbruket i varmesystemet følger samme prinsipp som for et privat hus.
Forresten: tilrettelegging, drift og vedlikehold av et felles fyrrom er 15-20% billigere enn et individuelt motstykke.
Blant fordelene med individuell oppvarming i leiligheten din, må du markere øyeblikket når du kan montere den typen varmesystem som du anser som prioritert for deg selv.
Når du beregner vannforbruket, legg til 10% for termisk energi, som vil være rettet mot oppvarming av trapper og andre tekniske konstruksjoner.
Den foreløpige tilberedningen av vann til det fremtidige varmesystemet er av stor betydning. Det avhenger av det hvor effektivt varmevekslingen vil finne sted. Destillasjon ville selvfølgelig være ideell, men vi lever ikke i en ideell verden.
Selv om mange i dag bruker destillert vann til oppvarming. Les om dette i artikkelen.
Merk
Faktisk bør indikatoren for vannhardhet være 7-10 mg-eq / 1l. Hvis denne indikatoren er høyere, betyr det at det kreves vannmykning i varmesystemet. Ellers oppstår prosessen med utfelling av magnesium og kalsiumsalter i form av kalk, noe som vil føre til rask slitasje på systemkomponentene.
Den rimeligste måten å myke vann på er å koke, men dette er selvfølgelig ikke et universalmiddel og løser ikke problemet helt.
Du kan bruke magnetiske myknere. Dette er en ganske rimelig og demokratisk tilnærming, men den fungerer når den varmes opp til ikke høyere enn 70 grader.
Det er et prinsipp om mykgjøring av vann, såkalte inhibitorfiltre, basert på flere reagenser.Deres oppgave er å rense vann fra kalk, brus, natriumhydroksid.
Jeg vil tro at denne informasjonen var nyttig for deg. Vi ville være takknemlige hvis du klikker på knappene på sosiale medier.
Korrekte beregninger og ha en fin dag!
Alternativ 3
Vi sitter igjen med det siste alternativet, der vi vil vurdere situasjonen når det ikke er noen termisk energimåler på huset. Beregningen, som i de tidligere tilfellene, vil bli utført i to kategorier (varmeenergiforbruk for en leilighet og ODN).
Utledning av mengden for oppvarming, vil vi utføre ved hjelp av formler nr. 1 og nr. 2 (regler for prosedyren for beregning av varmeenergi, med tanke på avlesningene til individuelle måleinstrumenter eller i samsvar med de etablerte standardene for boliglokaler gcal).
Beregning 1
- 1,3 gcal - individuelle måleravlesninger;
- 1400 RUB - godkjent tariff.
- 0,025 gcal - standardindikator for varmeforbruk per 1 m? stue;
- 70 m? - det totale arealet av leiligheten;
- 1400 RUB - godkjent tariff.
Som i det andre alternativet, vil betalingen avhenge av om hjemmet ditt er utstyrt med en individuell varmemåler. Nå er det nødvendig å finne ut hvor mye varmeenergi som ble brukt til generelle husbehov, og dette må gjøres i henhold til formelen nr. 15 (volumet på tjenester for ONE) og nr. 10 (mengden for oppvarming ).
Beregning 2
Formel nr. 15: 0,025 x 150 x 70/7000 = 0,0375 gcal, hvor:
- 0,025 gcal - standardindikator for varmeforbruk per 1 m? stue;
- 100 m? - summen av arealet av lokalene beregnet på generelle husbehov;
- 70 m? - det totale arealet av leiligheten;
- 7.000 m? - totalareal (alle bolig- og ikke-boliglokaler).
- 0,0375 - varmevolum (ODN);
- 1400 RUB - godkjent tariff.
Som et resultat av beregningene fant vi ut at full betaling for oppvarming vil være:
- 1820 + 52,5 = 1872,5 rubler. - med en individuell teller.
- 2450 + 52,5 = 2502,5 rubler. - uten en individuell teller.
I de ovennevnte beregningene av betalinger for oppvarming ble data brukt på opptakene av en leilighet, et hus, samt på måleravlesninger, som kan avvike vesentlig fra de du har. Alt du trenger å gjøre er å koble verdiene til formelen og gjøre den endelige beregningen.
Beregning av vannforbruk til oppvarming - Varmesystem
»Varmeberegninger
Oppvarmingsdesignet inkluderer en kjele, et tilkoblingssystem, lufttilførsel, termostater, manifolder, fester, en ekspansjonstank, batterier, trykkøkende pumper, rør.
Enhver faktor er definitivt viktig. Derfor må valg av installasjonsdeler gjøres riktig. På den åpne fanen vil vi prøve å hjelpe deg med å velge nødvendige installasjonsdeler til leiligheten din.
Varmeanlegget til herskapshuset inkluderer viktige enheter.
Side 1
Den estimerte strømningshastigheten til nettverksvann, kg / t, for å bestemme diameteren på rørene i vannvarmenettverk med høy kvalitetskontroll av varmeforsyningen, bør bestemmes separat for oppvarming, ventilasjon og varmtvannsforsyning i henhold til formlene:
for oppvarming
(40)
maksimum
(41)
i lukkede varmesystemer
gjennomsnittlig time, med en parallell krets for tilkobling av varmtvannsbereder
(42)
maksimum, med en parallell krets for tilkobling av varmtvannsbereder
(43)
gjennomsnittlig time, med to-trinns tilkoblingsskjemaer for varmtvannsbereder
(44)
maksimalt, med to-trinns tilkoblingsskjemaer for varmtvannsbereder
(45)
Viktig
I formler (38 - 45) er de beregnede varmestrømmene gitt i W, varmekapasiteten c blir tatt like. Disse formlene beregnes i trinn for temperaturer.
Det totale estimerte forbruket av nettvann, kg / t, i to-rørs oppvarmingsnett i åpne og lukkede varmeforsyningssystemer med høykvalitetsregulering av varmeforsyningen, bør bestemmes av formelen:
(46)
Koeffisient k3, med tanke på andelen av det gjennomsnittlige timevannforbruket for varmtvannsforsyning ved regulering av oppvarmingsbelastningen, bør tas i henhold til tabell nr. 2.
Tabell 2. Koeffisientverdier
r-Radius av en sirkel lik halvparten av diameteren, m
Q-strømningshastighet på vann m 3 / s
D-innvendig rørdiameter, m
V-hastighet for kjølevæskestrømmen, m / s
Motstand mot bevegelse av kjølevæsken.
Alle kjølevæsker som beveger seg inne i røret, prøver å stoppe bevegelsen. Kraften som påføres for å stoppe bevegelsen til kjølevæsken er motstandskraften.
Denne motstanden kalles trykktap. Det vil si at den bevegelige varmebæreren gjennom et rør med en viss lengde mister trykk.
Hodet måles i meter eller i trykk (Pa). For enkelhets skyld i beregninger er det nødvendig å bruke målere.
Beklager, men jeg er vant til å spesifisere hodetap i meter. 10 meter vannsøyle skaper 0,1 MPa.
For å bedre forstå betydningen av dette materialet, anbefaler jeg at du følger løsningen på problemet.
Mål 1.
I et rør med en innvendig diameter på 12 mm strømmer vann med en hastighet på 1 m / s. Finn utgiften.
Beslutning:
Du må bruke formlene ovenfor:
Beregning av vannvolumet i varmesystemet med en online kalkulator
Hvert varmesystem har en rekke viktige egenskaper - nominell termisk effekt, drivstofforbruk og kjølevæskens volum. Beregning av volumet vann i varmesystemet krever en integrert og nøye tilnærming. Så du kan finne ut hvilken kjele, hvilken kraft du skal velge, bestemme volumet på ekspansjonstanken og den nødvendige mengden væske for å fylle systemet.
En betydelig del av væsken er plassert i rørledninger, som okkuperer den største delen i varmeforsyningsordningen.
Derfor, for å beregne vannvolumet, må du kjenne rørens egenskaper, og den viktigste av dem er diameteren som bestemmer kapasiteten til væsken i ledningen.
Hvis beregningene blir gjort feil, vil ikke systemet fungere effektivt, rommet vil ikke varme opp på riktig nivå. En online kalkulator vil bidra til å gjøre riktig beregning av volumene for varmesystemet.
Væske volum kalkulator
Rør med forskjellige diametre kan brukes i varmesystemet, spesielt i kollektorkretser. Derfor beregnes væskevolumet med følgende formel:
Volumet av vann i varmesystemet kan også beregnes som summen av komponentene:
Samlet sett lar disse dataene deg beregne det meste av volumet på varmesystemet. I tillegg til rør er det andre komponenter i varmesystemet. For å beregne volumet på oppvarmingssystemet, inkludert alle viktige komponenter i oppvarmingsforsyningen, bruk vår online kalkulator for volumet på oppvarmingssystemet.
Råd
Det er veldig enkelt å beregne med en kalkulator. Det er nødvendig å angi noen parametere i tabellen angående type radiatorer, diameter og lengde på rørene, vannvolumet i samleren osv. Deretter må du klikke på "Beregn" -knappen, og programmet vil gi deg nøyaktig volum på varmesystemet ditt.
Du kan sjekke kalkulatoren ved hjelp av formlene ovenfor.
Et eksempel på å beregne volumet av vann i varmesystemet:
Verdiene av volumene til forskjellige komponenter
Vannvolum for radiator:
- aluminiumsradiator - 1 seksjon - 0,450 liter
- bimetallisk radiator - 1 seksjon - 0,250 liter
- nytt støpejernsbatteri 1 seksjon - 1.000 liter
- gammelt støpejernsbatteri 1 seksjon - 1700 liter.
Volumet av vann i en løpende meter av røret:
- ø15 (G ½ ") - 0,177 liter
- ø20 (G ¾ ") - 0,310 liter
- ø25 (G 1,0 ″) - 0,490 liter
- ø32 (G 1¼ ") - 0,800 liter
- ø15 (G 1½ ") - 1.250 liter
- ø15 (G 2,0 ″) - 1,960 liter.
For å beregne hele væskevolumet i varmesystemet, må du også legge til volumet på kjølevæsken i kjelen. Disse dataene er angitt i det medfølgende passet til enheten, eller tar omtrentlige parametere:
- gulvkjele - 40 liter vann;
- veggmontert kjele - 3 liter vann.
Valget av en kjele avhenger direkte av væskevolumet i varmesystemet i rommet.
De viktigste typene kjølevæsker
Det er fire hovedtyper væske som brukes til å fylle varmesystemer:
Avslutningsvis skal det sies at hvis varmesystemet moderniseres, rør eller batterier er installert, er det nødvendig å beregne det totale volumet på nytt, i henhold til de nye egenskapene til alle elementene i systemet.
Varmebærer i varmesystemet: beregning av volum, strømningshastighet, injeksjon og mer
For å få en ide om riktig oppvarming av et enkelt hus, bør du fordype deg i de grunnleggende konseptene. Vurder prosessene for sirkulasjon av kjølevæsken i varmesystemer. Du lærer hvordan du organiserer sirkulasjonen av kjølevæsken i systemet. Det anbefales å se forklaringsvideoen nedenfor for en dypere og mer gjennomtenkt presentasjon av studiet.
Beregning av kjølevæske i varmesystemet ↑
Volumet på kjølevæsken i varmesystemer krever en nøyaktig beregning.
Beregningen av ønsket volum kjølevæske i varmesystemet gjøres oftest på tidspunktet for utskifting eller rekonstruksjon av hele systemet. Den enkleste metoden ville være å bare bruke de aktuelle beregningstabellene. De er enkle å finne i tematiske oppslagsverk. I henhold til grunnleggende informasjon inneholder den:
- i delen av aluminiumsradiatoren (batteri) 0,45 l av kjølevæsken;
- i delen av støpejernsradiatoren 1 / 1,75 liter;
- løpemeter på 15 mm / 32 mm rør 0,177 / 0,8 liter.
Det kreves også beregninger når du installerer såkalte sminkepumper og en ekspansjonstank. I dette tilfellet, for å bestemme det totale volumet til hele systemet, er det nødvendig å legge opp det totale volumet av varmeenheter (batterier, radiatorer), samt kjelen og rørledningene. Beregningsformelen er som følger:
V = (VS x E) / d, der d er en indikator på effektiviteten til den installerte ekspansjonstanken; E representerer utvidelseskoeffisienten for væsken (uttrykt i prosent), VS er lik volumet på systemet, som inkluderer alle elementene: varmevekslere, kjele, rør, også radiatorer; V er volumet på ekspansjonstanken.
Når det gjelder utvidelseskoeffisienten for væsken. Denne indikatoren kan ha to verdier, avhengig av systemtype. Hvis varmebæreren er vann, er verdien 4% for beregningen. For etylenglykol er for eksempel ekspansjonskoeffisienten tatt som 4,4%.
Det er et annet, ganske vanlig, om enn mindre nøyaktig, alternativ for å vurdere volumet på kjølevæsken i systemet. Dette er måten strømindikatorene brukes på - for en omtrentlig beregning trenger du bare å vite kraften til varmesystemet. Det antas at 1 kW = 15 liter væske.
En grundig vurdering av volumet på varmeenheter, inkludert kjele og rørledninger, er ikke nødvendig. La oss vurdere dette med et spesifikt eksempel. For eksempel var oppvarmingskapasiteten til et bestemt hus 75 kW.
I dette tilfellet blir systemets totale volum trukket av formelen: VS = 75 x 15 og vil være lik 1125 liter.
Det bør også huskes at bruken av forskjellige tilleggselementer i varmesystemet (det være seg rør eller radiatorer) på en eller annen måte reduserer systemets totale volum.Omfattende informasjon om dette problemet finnes i den tilsvarende tekniske dokumentasjonen fra produsenten av visse elementer.
Nyttig video: sirkulasjon av kjølevæske i varmesystemer ↑
Injeksjon av varmemiddel i varmesystemet ↑
Etter å ha bestemt oss for indikatorene for systemets volum, bør det viktigste forstås: hvordan kjølevæsken pumpes inn i det lukkede varmesystemet.
Det er to alternativer:
I løpet av pumpingen, bør du følge målingene av manometeret, og ikke glemme at luftventilene på radiatorene (batteriene) må være åpne uten feil.
Gjennomstrømningshastighet i varmesystemet ↑
Strømningshastigheten i varmebærersystemet betyr massemengden på varmebæreren (kg / s) beregnet på å tilføre den nødvendige mengden varme til det oppvarmede rommet.
Beregning av varmebæreren i varmesystemet bestemmes som kvotienten for å dele det beregnede varmebehovet (W) i rommet / rommene med varmeoverføringen av 1 kg varmebærer for oppvarming (J / kg).
Strømningshastigheten til oppvarmingsmediet i systemet i løpet av oppvarmingssesongen i vertikale sentralvarmesystemer endres, siden de er regulert (dette gjelder spesielt for tyngdekraftsirkulasjonen til oppvarmingsmediet. I praksis, i beregninger, er strømningshastigheten til oppvarmingsmedium måles vanligvis i kg / t.
Beregning av varmeeffekten til radiatorer
Oppvarmingsbatterier brukes som enheter som varmer luftrommet i rommene. De består av flere seksjoner. Antallet deres avhenger av det valgte materialet og bestemmes ut fra kraften til ett element, målt i watt.
Her er verdiene for de mest populære radiatormodellene:
- støpejern - 110 watt,
- stål - 85 watt,
- aluminium - 175 watt,
- bimetallisk - 199 watt.
Denne verdien skal deles med 100, som et resultat av at det vil være et område oppvarmet av en del av batteriet.
Deretter bestemmes antall seksjoner. Alt er enkelt her. Det er nødvendig å dele området i rommet der batteriet skal installeres med kraften til ett radiatorelement.
I tillegg er det nødvendig å ta hensyn til endringene:
- for et hjørnerom anbefales det å utvide det nødvendige antall seksjoner med 2 eller 3,
- hvis du planlegger å dekke radiatoren med et dekorativt panel, i tillegg til dette, ta vare på batteriets størrelse,
- i tilfelle når vinduet er utstyrt med en bred vinduskarm, må du sette inn en overløpsgrill i den.
Merk! En lignende beregningsmetode kan bare brukes når takhøyden i rommet er standard - 2,7 meter. I alle andre situasjoner må ytterligere korreksjonsfaktorer brukes.
